将承台的监测结果与数模计算结果进行比较 。以0.5天为单位汇总承台各测点的温度 ，并进行相应地处理 ，分别绘制承台温峰及内表温差图。温峰曲线 、内表温差曲线对 比分别如下图所示 。

由图可见，温峰值曲线的实测结果与数模计算结果所绘线基本一致。承台的温峰时间接近 ，承台数模仿真下的温峰时刻出现在浇筑开始的 3天后， 实际监测结果的温峰值m现在浇筑的2.9天后。实际监测结果的温峰值略高于模计算值，为 68.7℃，较数模计算结果的67.91℃ 高了0.79℃。温峰值的误差小于 2％，往工程可接受范围内 ，表明数模计算结果是可靠的。

数模计算与实际监测下的内表温差峰值相近 ，均符合规范要求，但是两者变化趋势有差异。主要是由于承台表温度受环境影响较大(如气温、太阳辐射 、风等)，而本工程为夏季施工且临港地区昼夜温差大， 风速大，白天日照强，这是限元软件难以模拟的。为了降低外界条件变化对承台温度场的影响，施工中应注意承台表的保温养护，严格控制入模温度 ，控制通水起止时间，承台表而应及时做好保温工作。

通过对风机承台有限元数值模拟以及温度场实时监测，可初步得入下结论：

(1)在考虑冷却管作用的情况下 ，对大体积高性能风机承台进行施工期水化热温度场分析，计算结果与实测结果吻合较好。因此， 可以采用计算机有限元程序对大体积混凝土施工期的水化热温度场进行数值模拟，以指导设计与施工。

(2)通过有 、无冷却管作用的有限元数值模拟 ，表明冷却水对混凝上水化热的降温效果明 ，冷却水流最 、进口水温和水管布置方式是影响降温效果的主要因素。计算结果表明，大体积混凝图内部埋设冷却管能够很好地起到削峰降温的作用 ，改善风机基础内的温度分布，降低风机基础内部与表面温差 、表面与空气温差等温控指标。

(3)通过实时温度场监测发现，在夏季进行大体积混凝土施工时，由于海上昼夜温差较大，混凝上的内-表温差受之影响较大，所以应注意选择合适的浇筑温度，养护方式和养护时机 。

(4)通过有限元计算与实际温度场监测结构对比发现 ，有限元计算在模拟混凝土实际浇筑时实际情况有一定差距 ，混凝土浇筑现场环境的变化(如气温变化，太阳辐射等 )对承台温度场具有 一定的影响，因此影响了承台结构整体的温度分析结果 ，这是以后进一步研究的方向。